關(guān)于壓鑄模具的澆口很多資料都能查閱，壓鑄的研究從上世紀(jì)20年代就開始。這是一個(gè)老生常談的問題，但是經(jīng)過幾十年的發(fā)展從經(jīng)驗(yàn)到理論，再到引用國外先進(jìn)的概念，目前國內(nèi)已經(jīng)有比較成熟的壓鑄模具的澆排系統(tǒng)，當(dāng)然每家公司還有獨(dú)特的見解和經(jīng)驗(yàn)，但是萬變不離其宗。下面我就簡(jiǎn)單說說個(gè)人對(duì)澆排系統(tǒng)的認(rèn)知。

要從這個(gè)話題說起，其實(shí)前面還有很多關(guān)于澆排系統(tǒng)的前期制作的考慮，比如產(chǎn)品信息，合金成分，制件的用途，以及配合此澆排系統(tǒng)的壓鑄機(jī)的性能，工藝等等一系列問題，這里就不逐一介紹了，等后面陸續(xù)文章的發(fā)表。

壓鑄永遠(yuǎn)是個(gè)矛盾體，這樣說可能很多朋友不解，但是為什么這樣說呢？

首先壓鑄是從澆鑄沙鑄等工藝演變而來的，但是澆鑄沙鑄等工藝的制件和壓鑄的制件卻是截然相反的效果，很多朋友說，我會(huì)澆鑄，壓鑄也沒問題。我覺得雖然是前者的延伸，但是兩者卻各成一體，而往后的研究和發(fā)展方向也是各自方向，但是最終又是殊途同歸。只有弄懂了分叉的方向，才能為最終的同歸來融合。其次壓鑄需要的不是單獨(dú)的工藝和模具設(shè)計(jì)，前面我說，這里牽著方方面面。但是大家記住壓鑄是矛盾體中求最佳化就可以了，因?yàn)槲覀冡槍?duì)的制件要求不一樣，只能顧此失彼，我們能做的就是矛盾中盡量往我們理想的制件方向去靠攏。很多朋友都說這種類型壓鑄件我做過，在這里個(gè)人并不是非常認(rèn)同，因?yàn)橹灰萍纳晕⒆兓?，我們所考慮的方向也隨之變化，比如制件流程問題，2次爆發(fā)等問題都會(huì)伴隨質(zhì)量問題而來，最多只能說有經(jīng)驗(yàn)而已，但是這個(gè)經(jīng)驗(yàn)也并不是最佳化的。

  1、流量問題：說到澆排系統(tǒng)我們首先會(huì)想到內(nèi)澆口，內(nèi)澆口指的就是壓鑄液體從流道到產(chǎn)品這個(gè)狹小的區(qū)域，這個(gè)區(qū)域關(guān)系到我們制件的質(zhì)量最為關(guān)鍵的所在，那么內(nèi)澆口到底多大的截面積為最佳呢？這個(gè)大家都有很多方法和經(jīng)驗(yàn)，但是最佳的還是流量法。見下公式：

（V件+V排）/時(shí)間*速度

（G件+G排）/密度*時(shí)間*速度

 這2個(gè)公式相信大家隨意找個(gè)資料都能找到，我這里再簡(jiǎn)單的介紹一下，就是產(chǎn)品重量加上渣包重量除以產(chǎn)品密度，除以產(chǎn)品填充時(shí)間，除以產(chǎn)品填充速度，可以連除。這個(gè)道理大家都懂，但是很多資料往往大家對(duì)時(shí)間和速度掌握不了。其實(shí)不管從流量法來說還是PQ平方來說很多數(shù)據(jù)都能定，但是時(shí)間和速度還是我們?nèi)藶榈慕?jīng)驗(yàn)來控制，這個(gè)就給我們帶來一定的麻煩。如圖:

    如圖所示，窗口的位置都是由時(shí)間和速度來制定，這個(gè)時(shí)間和速度又是我們經(jīng)驗(yàn)給于的，所以這其中的真正意義就是掌握時(shí)間和速度。很多資料對(duì)時(shí)間和速度講的范圍又太大，往往會(huì)造成算出來的數(shù)據(jù)偏差過大。

 如果按照此表來，那么我們的流量法就簡(jiǎn)直就沒法用了。這里我簡(jiǎn)單的接地氣的用2個(gè)方法來告訴大家簡(jiǎn)單的方法。

（G件+G排）/2.5*0.05*40

2.5當(dāng)然是鋁液的密度，制件和渣包重量以克為單位。這里我們要注意，此時(shí)在填充狀態(tài)，密度應(yīng)該按照液態(tài)密度計(jì)算。此公式適合鋁合金在3-6毫米壁厚使用，我們所接觸的合金件往往大都在這個(gè)范圍之內(nèi)。因?yàn)榱髁窟^大往往產(chǎn)品出現(xiàn)含氣量增多，雖然工藝上更能滿足高速高壓的工藝，但是一旦時(shí)間過短，造成型腔內(nèi)氣體沒有充足時(shí)間排除，那么產(chǎn)品含氣量必然增多。如果填充時(shí)間多長(zhǎng)，那么我們經(jīng)?？吹疆a(chǎn)品冷隔，發(fā)黑，疏松甚至開模時(shí)產(chǎn)品開裂等一些列的問題。所以無論從外觀件還是氣密件來講，產(chǎn)品的填充時(shí)間是尤為重要的。第二個(gè)方法基本可以制定產(chǎn)品重量的27%-30%來計(jì)算產(chǎn)品需要的內(nèi)澆口截面積，厚壁件取前者，薄壁件取后者，以3毫米為界分。以這2種方式來確定內(nèi)澆口范圍，略微的差距我們可以在壓鑄機(jī)上做微調(diào)。這里只是簡(jiǎn)單的講訴一下內(nèi)澆口實(shí)用的計(jì)算和判斷的方法，沒有詳細(xì)講解模具材料系數(shù)，液固相的范圍，如果要詳細(xì)解答來龍去脈，相信需要寫一本書，不合適我們壓鑄人現(xiàn)場(chǎng)處理的方法。

2、流向問題：如果說內(nèi)澆口截面積是滿足流量的話，那么澆口就是來確定合金液的流向，往后延伸流道也是來滿足合金液的流向。澆口指的是內(nèi)澆口和流道之間的過度區(qū)域，一般分為扇形澆口和錐形澆口，關(guān)于澆口的面積計(jì)算我們以后有時(shí)間可以專門來詳細(xì)的講解，這里我們主要講一下方向位置問題。其實(shí)流向也是至關(guān)重要的問題，一般我們根據(jù)產(chǎn)品來確定澆口位置，那么問題來了，一般直接和澆口連接的制件基本成型外觀包括密度都比較理想，而位置較遠(yuǎn)的相對(duì)較差。這里主要關(guān)系到的是主填充區(qū)和非填充區(qū)，一般主填充區(qū)是澆口附近或是方向一致的區(qū)域，非主填充區(qū)我們稱之為擠壓區(qū)。如果產(chǎn)品位置充足，最佳的是讓主填充區(qū)占據(jù)產(chǎn)品的2/3。（這里的2/3是指產(chǎn)品流經(jīng)區(qū)域，并非指內(nèi)澆口面積）。當(dāng)然每個(gè)制件不一樣，這需要我們更加精準(zhǔn)的去判斷。這里主要講幾點(diǎn)方法：

   （1）在正常情況下，盡量使產(chǎn)品同步進(jìn)料。

   （2）盡量保持較多的直接填充區(qū)域。

   （3）根據(jù)制件的要求分別選擇澆口的位置，致密件按照逐層凝固或者順  序凝固的方法，以盡量減少產(chǎn)品的縮孔，盡可能的打散產(chǎn)品內(nèi)的氣孔，以能達(dá)到產(chǎn)品的補(bǔ)縮問題。如圖：

 當(dāng)然在有些產(chǎn)品我們需要格外注意，那就是厚度變化較大較多，起伏不穩(wěn)定，變化起伏達(dá)到4倍或者更高的時(shí)候就不能一味的去考慮以澆口補(bǔ)縮的方式了，因?yàn)檫@些區(qū)域任你在怎么補(bǔ)縮都是無濟(jì)于事了，那就需要考慮別的方法，比如料溫的控制，冷卻模溫的控制或者流向的先后差異與料溫冷熱偶合的控制，或者加局部增壓，有甚者更是考慮壓鑄模鍛半固態(tài)等工藝。后者就比較難了，已經(jīng)超出我們對(duì)產(chǎn)品前期的預(yù)判，需要借助模擬等手段來判斷了。所以在開發(fā)產(chǎn)品時(shí)候最佳的是壁厚均勻，厚度差盡量控制在2倍以內(nèi)，減少產(chǎn)品的2次爆發(fā)的區(qū)域。產(chǎn)品的厚度一般在4毫米左右，抗拉強(qiáng)度塑形變形等達(dá)到最佳，亦不易產(chǎn)生縮孔。隨著產(chǎn)品的厚度增加其抗拉強(qiáng)度會(huì)逐漸減少。

（4）根據(jù)制件的要求分別選擇澆口的位置，外觀件按照同步凝固的方式的方法，以盡量減少產(chǎn)品的變形，或者以變形應(yīng)力等引起的冷裂拉傷等缺陷。

   （5）盡量避免沖擊產(chǎn)品的阻礙區(qū)域，流向要穩(wěn)定，盡可能的保持原來澆口給的流向，一般合金液體在受到型腔的撞擊后流向都會(huì)改變，如果連續(xù)過多撞擊會(huì)造成合金液的死流，死流是我們壓鑄和模具設(shè)計(jì)最大的忌諱，合金液一旦流動(dòng)不連續(xù)或者撞擊后沒有足夠能量來驅(qū)使流動(dòng)，那么氣縮孔包括對(duì)接冷隔，冷料等一些列的缺陷就更容易產(chǎn)生。產(chǎn)品內(nèi)的形狀我們是沒法控制的，但是盡可能的去避免我們是能做到的。一味的撞擊阻礙區(qū)域除了流向改變，還會(huì)使模具產(chǎn)生沖蝕，麻點(diǎn)，早期龜裂等破壞模具的現(xiàn)象。

  （6）產(chǎn)品的流程盡量控制在流程和壁厚比的100-150之間。薄壁件取前者，厚壁件取后者。

  （7）在產(chǎn)品澆口面積充足又形狀變化不大的情況下盡可能的減少澆口的數(shù)量，如果是扇形澆口那么單路澆口的寬度不要超過80mm，角度小于90度。盡量別沖擊制件排氣區(qū)域，這個(gè)道理很簡(jiǎn)單，一旦排氣封死，那么制件內(nèi)部還在流動(dòng)的話那么產(chǎn)品都是缺陷了。